38 43,5 160,85 14,7

38 43,5 208,75 15,6

45 50,6 102,24 16,4

50 55,6 55,734 16,6

50 55,6 72,145 17,7

42 47,6 83,753 14,5

42 47,6 117,69 15,6

42 47,6 179,753 16,6

42 47,6 249,14 17,7

45 52 64,614 15,6

45 52 90,49 16,6

45 52 129,68 17,7

45 55 46,611 15,6

45 55 76,493 17

45 57 47,301 15,6

45 57 66,603 17

45 57 89,944 18,4

45 59 43,579 15,6

45 59 60,321 17

45 59 76,863 18,4

Аналогичные результаты, полученные для продольных трещин, приведены в диссертации.

Для удобства использования результатов, полученных в данной работе, в других программах, они были обобщены в виде аппроксимирующих зависимостей.

Зависимости площади трещины от коэффициента Пуассона, предела текучести, предела прочности, равномерного удлинения, граничной нагрузки, внутреннего давления и длины трещины существенно не линейны.

Были получены следующие аппроксимирующие зависимости изменения площади трещины при вариации механических характеристик материала, длины трещины и от уровня напряжений, возникающих в конструкции при эксплуатационном нагружении:

В пределах упругости

За пределами упругости

Для продольной трещины

возникают только от внутреннего давления, предшествующую формулу можно записать в следующем виде:

для кольцевой трещины

для первого диапазона

в частном случае

для второго диапазона

в частном случае

- осевое напряжение, МПа.

С помощью критерия критического раскрытия трещины были даны оценки, позволяющие исследовать прочность и прогнозировать остаточный ресурс металлоконструкций ПУГР.

На завершающей стадии работы по теме «Ресурс» были выполнены расчеты хрупкой прочности металлоконструкций промышленных реакторов и получена нижняя оценка предельного срока службы. Работа по теме проводилась с 1984 г. по 1986 г. В ней участвовал ряд организаций

В таблице 5 представлена небольшая часть (пример) результатов для критического раскрытия трещины из итогового отчета по указанной теме

Таблица 5

N M (p (q ( (NN (NC (a

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10